د Nature.com لیدلو لپاره مننه.تاسو د محدود CSS ملاتړ سره د براوزر نسخه کاروئ.د غوره تجربې لپاره، موږ وړاندیز کوو چې تاسو یو تازه شوی براوزر وکاروئ (یا په انټرنیټ اکسپلورر کې د مطابقت حالت غیر فعال کړئ).سربیره پردې ، د دوامداره ملاتړ ډاډ ترلاسه کولو لپاره ، موږ سایټ پرته له سټایلونو او جاواسکریپټ څخه څرګندوو.
سلایډونه په هر سلایډ کې درې مقالې ښیې.د هر سلایډ له لارې حرکت کولو لپاره شاته او بل بټن وکاروئ، یا د سلایډ کنټرولر بټن په پای کې د هر سلایډ له لارې حرکت وکړئ.
ASTM A240 304 316 د سټینلیس سټیل متوسط پټ پلیټ د چین فابریکې نرخ کټ او دودیز کیدی شي
د موادو درجه: 201/304/304l/316/316l/321/309s/310s/410/420/430/904l/2205/2507
ډول: Ferritic، Austenite، Martensite، Duplex
ټیکنالوژي: کولډ رول شوی او ګرم رول شوی
تصدیقونه: ISO9001، CE، SGS هر کال
خدمت: د دریمې ډلې ازموینه
تحویلي: د 10-15 ورځو دننه یا د مقدار په پام کې نیولو سره
سټینلیس سټیل د اوسپنې الیاژ دی چې لږترلږه د 10.5 سلنه کرومیم مینځپانګه لري.د کرومیم مواد د فولادو په سطحه یو پتلی کرومیم آکسایډ فلم تولیدوي چې د پاسیویشن پرت په نوم یادیږي.دا طبقه د فولادو په سطحه د زنګ وهلو مخه نیسي؛هرڅومره چې په فولاد کې د کرومیم اندازه زیاته وي ، هومره د زکام مقاومت ډیر وي.
په فولاد کې د نورو عناصرو لکه کاربن، سیلیکون او منګنیز مختلف مقدار هم شامل دي.نور عناصر اضافه کیدی شي ترڅو د مقاومت مقاومت (نکل) او جوړښت (Molybdenum) زیات کړي.
| د موادو عرضه: | ||||||||||||
| ASTM/ASME | EN درجه | د کیمیاوي برخې٪ | ||||||||||
| C | Cr | Ni | Mn | P | S | Mo | Si | Cu | N | نور | ||
| ۲۰۱ |
| ≤0.15 | 16.00-18.00 | 3.50-5.50 | 5.50-7.50 | ≤0.060 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | ≤0.25 | - |
| ۳۰۱ | 1.4310 | ≤0.15 | 16.00-18.00 | 6.00-8.00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | 0.1 | - |
| ۳۰۴ | 1.4301 | ≤0.08 | 18.00-20.00 | 8.00-10.00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | - |
| 304L | 1.4307 | ≤0.030 | 18.00-20.00 | 8.00-10.00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | - |
| 304H | 1.4948 | 0.04~0.10 | 18.00-20.00 | 8.00-10.00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | - |
| 309S | 1.4828 | ≤0.08 | 22.00-24.00 | 12.00-15.00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | - |
| 309H |
| 0.04~0.10 | 22.00-24.00 | 12.00-15.00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | - |
| 310S | 1.4842 | ≤0.08 | 24.00-26.00 | 19.00-22.00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤1.5 | - | - | - |
| 310H | 1.4821 | 0.04~0.10 | 24.00-26.00 | 19.00-22.00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤1.5 | - | - | - |
| ۳۱۶ | 1.4401 | ≤0.08 | 16.00-18.50 | 10.00-14.00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | 2.00-3.00 | ≤0.75 | - | - | - |
| 316L | 1.4404 | ≤0.030 | 16.00-18.00 | 10.00-14.00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | 2.00-3.00 | ≤0.75 | - | - | - |
| 316ه |
| 0.04~0.10 | 16.00-18.00 | 10.00-14.00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | 2.00-3.00 | ≤0.75 | - | 0.10-0.22 | - |
| 316Ti | 1.4571 | ≤0.08 | 16.00-18.50 | 10.00-14.00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | 2.00-3.00 | ≤0.75 | - | - | Ti5(C+N)~0.7 |
| 317L | 1.4438 | ≤0.03 | 18.00-20.00 | 11.00-15.00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | 3.00-4.00 | ≤0.75 | - | 0.1 | - |
| ۳۲۱ | 1.4541 | ≤0.08 | 17.00-19.00 | 9:00-12:00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | 0.1 | Ti5(C+N)~0.7 |
| ۳۲۱هـ | 1.494 | 0.04~0.10 | 17.00-19.00 | 9:00-12:00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | 0.1 | Ti4(C+N)~0.7 |
| ۳۴۷ | 1.4550 | ≤0.08 | 17.00-19.00 | 9:00-13:00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | Nb≥10*C%-1.0 |
| ۳۴۷هـ | 1.4942 | 0.04~0.10 | 17.00-19.00 | 9:00-13:00 | ≤ 2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | Nb≥8*C%-1.0 |
| 409 | S40900 | ≤0.03 | 10.50-11.70 | 0.5 | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.020 | - | ≤1.00 | - | 0.03 | Ti6(C+N)-0.5 Nb0.17 |
| 410 | 1Cr13 | 0.08~0.15 | 11.50-13.50 | - | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | - | - |
| 420 | 2Cr13 | ≥0.15 | 12.00-14.00 | - | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | - | - |
| ۴۳۰ | S43000 | ≤0.12 | 16.00-18.00 | 0.75 | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | - | - |
| ۴۳۱ | 1Cr17Ni2 | ≤0.2 | 15.00-17.00 | 1.25-2.50 | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | - | - |
| 440C | 11Cr17 | 0.95-1.20 | 16.00-18.00 | - | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | 0.75 | ≤1.00 | - | - | - |
| 17-4PH | 630/1.4542 | ≤0.07 | 15.50-17.50 | 3.00-5.00 | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | 3.00-5.00 | - | Nb+Ta: 0.15-0.45 |
| 17-7PH | ۶۳۱ | ≤0.09 | 16.00-18.00 | 6.50-7.50 | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | - | Al 0.75-1.50 |
| اندازه عرضه: | ||||||
| 3 | 3*1000*2000 | 3*1219*2438 | 3*1500*3000 | 3*1500*6000 | ||
| 4 | 4*1000*2000 | 4*1219*2438 | 4*1500*3000 | 4*1500*6000 | ||
| 5 | 5*1000*2000 | 5*1219*2438 | 5*1500*3000 | 5*1500*6000 | ||
| 6 | 6*1000*2000 | 6*1219*2438 | 6*1500*3000 | 6*1500*6000 | ||
| 7 | 7*1000*2000 | 7*1219*2438 | 7*1500*3000 | 7*1500*6000 | ||
| 8 | 8*1000*2000 | 8*1219*2438 | 8*1500*3000 | 8*1500*6000 | ||
| 9 | 9*1000*2000 | 9*1219*2438 | 9*1500*3000 | 9*1500*6000 | ||
| 10.0 | 10*1000*2000 | 10*1219*2438 | 10*1500*3000 | 10*1500*6000 | ||
| 12.0 | 12*1000*2000 | 12*1219*2438 | 12*1500*3000 | 12*1500*6000 | ||
| 14.0 | 14*1000*2000 | 14*1219*2438 | 14*1500*3000 | 14*1500*6000 | ||
| 16.0 | 16*1000*2000 | 16*1219*2438 | 14*1500*3000 | 14*1500*6000 | ||
| 18.0 | 18*1000*2000 | 18*1219*2438 | 18*1500*3000 | 18*1500*6000 | ||
| 20 | 20*1000*2000 | 20*1219*2438 | 20*1500*3000 | 20*1500*6000 |
د لوړ کاربن مارټینسیټیک سټینلیس سټیل (HCMSS) چلند چې نږدې 22.5 vols لري.% کاربایډونه د کرومیم (Cr) او وینډیم (V) لوړ مینځپانګې سره، د الکترون بیم خټکي (EBM) لخوا ټاکل شوي.مایکروسټرکچر د مارټینسایټ او پاتې کیدو آسټینایټ مرحلو څخه جوړ شوی ، د سب مایکرون لوړ V او مایکرون لوړ Cr کاربایډونه په مساوي ډول توزیع شوي ، او سختۍ نسبتا لوړه ده.CoF تقریبا 14.1٪ کمیږي د ثابت حالت بار زیاتوالي سره د زیانمن شوي ټریک څخه مخالف بدن ته د موادو لیږد له امله.د مارټینټیټیک وسیلې سټیلونو په پرتله چې په ورته ډول درملنه کیږي ، د HCMSS پوښاک نرخ په ټیټ پلي شوي بارونو کې نږدې ورته دی.د اغوستلو غالب میکانیزم د اغوستلو په واسطه د فولادو میټریکس لرې کول دي چې د اغوستلو ټریک اکسیډریشن لخوا تعقیب کیږي ، پداسې حال کې چې د درې برخو کثافاتو پوښ د ډیریدونکي بار سره پیښیږي.د پوښاک داغ لاندې د پلاستيکي خرابوالي ساحې د کراس برخې سختۍ نقشه کولو لخوا پیژندل شوي.ځانګړې پدیده چې د اغوستلو شرایطو کې د زیاتوالي سره پیښیږي د کاربایډ کریک کولو ، د لوړ وینډیم کاربایډ ټیر آوټ ، او ډی کریکنګ په توګه بیان شوي.دا څیړنه د HCMSS اضافي تولیداتو د پوښښ ځانګړتیاو باندې رڼا اچوي، کوم چې کولی شي د شافټونو څخه د پلاستيکي انجیکشن مولډونو پورې د اغوستلو غوښتنلیکونو لپاره د EBM اجزاوو تولید لپاره لاره هواره کړي.
سټینلیس سټیل (SS) د فولادو یو څو اړخیزه کورنۍ ده چې په پراخه کچه په فضا ، موټرو ، خواړو او ډیری نورو غوښتنلیکونو کې د دوی د لوړ مقاومت او مناسب میخانیکي ملکیتونو له امله کارول کیږي 1,2,3.د دوی لوړ سنګر مقاومت په HC کې د کرومیم لوړ مینځپانګې (له 11.5 wt. % څخه ډیر) له امله دی ، کوم چې په سطح کې د لوړ کرومیم مینځپانګې سره د اکسایډ فلم په جوړولو کې مرسته کوي.په هرصورت، ډیری سټینلیس سټیل درجې د کم کاربن مینځپانګې لري او له همدې امله محدود سختۍ او د پوښ مقاومت لري، چې په پایله کې د اغوستلو پورې اړوند وسیلو لکه د فضا د ځمکې لاندې کولو اجزاو کې د خدماتو ژوند کم شوی.معمولا دوی ټیټ سختی لري (د 180 څخه تر 450 HV پورې) ، یوازې ځینې تودوخې درملنه شوي مارټینسټیک سټینلیس سټیلونه لوړ سختۍ (تر 700 HV پورې) او د کاربن لوړ مقدار (تر 1.2 wt٪ پورې) لري ، کوم چې کولی شي د تودوخې سره مرسته وکړي. د مارټینسایټ جوړښت.1. په لنډه توګه، د کاربن لوړ مواد د مارټینسیټیک بدلون تودوخې ټیټوي، چې د بشپړ ډول مارټینسيټیک مایکرو جوړښت رامینځته کولو او په لوړه یخولو نرخونو کې د لباس مقاومت لرونکي مایکرو جوړښت ترلاسه کولو اجازه ورکوي.سختې مرحلې (د بیلګې په توګه، کاربایډونه) د فولاد میټرکس کې اضافه کیدی شي ترڅو د مړو د پوښ مقاومت نور هم ښه کړي.
د اضافه تولیداتو معرفي کول (AM) کولی شي نوي مواد تولید کړي چې مطلوب ترکیب، مایکرو ساختماني ځانګړتیاو، او غوره میخانیکي ملکیتونو سره 5,6.د مثال په توګه، د پوډر بستر خټکي (PBF)، یو له خورا سوداګریز شوي اضافه ویلډینګ پروسې څخه دی، د مخکینیو الیوډ پوډرونو ذخیره کول شامل دي ترڅو د تودوخې سرچینو لکه لیزرونو یا الکترون بیمونو په کارولو سره د پوډرو په خړوبولو سره نږدې شکل لرونکي برخې رامینځته کړي.ډیری مطالعاتو ښودلې چې په اضافي ډول ماشین شوي سټینلیس سټیل برخې کولی شي په دودیز ډول جوړ شوي برخې غوره کړي.د مثال په توګه، د آستینټیک سټینلیس سټیلونه چې د اضافي پروسس کولو تابع دي د دوی د غوره مایکرو جوړښت (د بیلګې په توګه د هال پیچ اړیکې) 3,8,9 له امله غوره میخانیکي ملکیت ښودل شوي.د AM درملنه شوي فیریټیک سټینلیس سټیل د تودوخې درملنه اضافي بارونه تولیدوي چې د دوی دودیزو همکارانو 3,10 ته ورته میخانیکي ملکیتونه چمتو کوي.د لوړ ځواک او سختۍ سره دوه اړخیز سټینلیس سټیل غوره شوی ، د اضافي پروسس کولو لخوا پروسس شوی ، چیرې چې ښه میخانیکي ملکیتونه په مایکروسټرکچر کې د کرومیم بډایه انټر میټالیک مرحلو له امله دي.برسېره پردې، د اضافي سخت مارټینسیتیک او پی ایچ سټینلیس سټیلونو ښه میخانیکي ملکیتونه په مایکرو جوړښت کې د ساتل شوي آسټینایټ کنټرول او د ماشین کولو او تودوخې درملنې پیرامیټرو 3,12,13,14 اصلاح کولو سره ترلاسه کیدی شي.
تر دې دمه ، د AM austenitic سټینلیس سټیلونو قبیلوي ملکیتونو د نورو سټینلیس سټیلونو په پرتله ډیر پام ترلاسه کړی.د 316L سره درملنه د پاؤډر (L-PBF) په یوه پرت کې د لیزر خټکي ټریبولوژیکي چلند د AM پروسس پیرامیټونو د فعالیت په توګه مطالعه شوی.دا ښودل شوي چې د سکین کولو سرعت کمولو یا د لیزر ځواک زیاتولو سره د پورسیت کمول کولی شي د اغوستلو مقاومت ښه کړي 15,16.Li et al.17 د مختلف پیرامیټونو (لوډ، فریکونسۍ او تودوخې) لاندې د وچ سلیډینګ پوښ ازموینه وکړه او وښودله چې د خونې تودوخې اغوستل د پوښاک اصلي میکانیزم دی ، پداسې حال کې چې د سلیډینګ سرعت او تودوخې زیاتوالی اکسیډریشن هڅوي.په پایله کې د اکسایډ پرت د بیرینګ عملیات یقیني کوي، د تودوخې په زیاتیدو سره رګ کمیږي، او د اغوستلو کچه په لوړه تودوخه کې لوړیږي.په نورو مطالعاتو کې، په L-PBF کې د TiC18، TiB219، او SiC20 ذراتو اضافه کول د 316L میټرکس د پوټکي مقاومت ته وده ورکوي د سختو ذراتو د حجم برخې د زیاتوالي سره د سخت کار سخت رګونو پرت په جوړولو سره.په L-PBF12 درملنه شوي PH فولادو او SS11 ډوپلیکس سټیل کې د محافظتي آکسایډ پرت هم لیدل شوی، دا په ګوته کوي چې د تودوخې وروسته درملنې په واسطه د ساتل شوي آسټینایټ محدودول کولی شي د پوښ مقاومت ښه کړي.لکه څنګه چې دلته لنډیز شوی، ادبيات په عمده توګه د 316L SS لړۍ په قبیلوي فعالیت باندې تمرکز کوي، پداسې حال کې چې د ډیری لوړ کاربن مینځپانګې سره د مارټینسیټیک اضافي تولید شوي سټینلیس سټیلونو لړۍ د قبیلوي فعالیت په اړه لږ معلومات شتون لري.
د الکترون بیم میلټینګ (EBM) د L-PBF په څیر یو تخنیک دی چې د انعکاس کاربایډونو لکه لوړ وینډیم او کرومیم کاربایډونو سره د مایکرو جوړښتونو رامینځته کولو توان لري د دې وړتیا له امله چې لوړې تودوخې ته رسیدو او سکین نرخ 21, 22. د سټینلیس EBM پروسس کولو کې موجود ادب فولاد په عمده ډول د ELM پروسس کولو غوره پیرامیټرونو په ټاکلو تمرکز کوي ترڅو د درزونو او سورونو پرته مایکرو جوړښت ترلاسه کړي او میخانیکي ملکیتونه 23, 24, 25, 26 ښه کړي ، پداسې حال کې چې د EBM درملنې شوي سټینلیس سټیل په قبیلوي ملکیتونو کار کوي.تر دې دمه، د ELR سره درملنه شوي د لوړ کاربن مارټینیسټیک سټینلیس سټیل د اغوستو میکانیزم په محدودو شرایطو کې مطالعه شوی ، او د سخت پلاستيکي تخریب راپور ورکړل شوی چې د کثافاتو (د شګو کاغذ ازموینې) ، وچ او د خټو تخریب شرایطو کې پیښیږي.
دې مطالعې د لوړ کاربن مارټینسټیک سټینلیس فولادو پوښ مقاومت او رقابتي ملکیتونه وڅیړل چې د ELR سره د وچ سلیډینګ شرایطو لاندې تشریح شوي.لومړی، مایکرو ساختماني ځانګړتیاوې د سکینګ الکترون مایکروسکوپي (SEM)، د انرژي توزیع کونکي ایکس رې سپیکٹروسکوپي (EDX)، د ایکس رے توپیر او د عکس تحلیل په کارولو سره مشخص شوي.د دې میتودونو سره ترلاسه شوي معلومات بیا د مختلف بارونو لاندې د وچو متقابلو ازموینو له لارې د قبیلوي چلند د مشاهدې لپاره د اساس په توګه کارول کیږي ، او په پای کې د زیانمن شوي سطحې مورفولوژي د SEM-EDX او لیزر پروفایلومیټرونو په کارولو سره معاینه کیږي.د اغوستلو کچه اندازه شوې او د ورته درملنې شوي مارټینټیک اوزار سټیلونو سره پرتله شوې.دا د دې لپاره ترسره شوی ترڅو د دې SS سیسټم پرتله کولو لپاره اساس رامینځته کړي چې د ورته درملنې سره د عام کارول شوي پوښاک سیسټمونو سره.په نهایت کې ، د اغوستلو لارې یوه کراس برخې نقشه د سختۍ نقشې کولو الګوریتم په کارولو سره ښودل شوې چې د پلاستیک خرابوالی څرګندوي چې د تماس پرمهال پیښیږي.دا باید په پام کې ونیول شي چې د دې مطالعې لپاره قبیلوي ازموینې ترسره شوي ترڅو د دې نوي موادو د قبیلوي ملکیتونو ښه پوه شي، او نه د یو ځانګړي غوښتنلیک انډول کولو لپاره.دا څیړنه د اغوستلو غوښتنلیکونو لپاره چې په سخت چاپیریال کې عملیاتو ته اړتیا لري د نوي اضافه شوي تولید شوي مارټینسیټیک سټینلیس فولادو قبیلوي ملکیتونو ښه پوهیدو کې مرسته کوي.
د لوړ کاربن مارټینسټیک سټینلیس سټیل (HCMSS) نمونې چې د ELR سره د Vibenite® 350 برانډ نوم لاندې درملنه شوي د VBN اجزاو AB ، سویډن لخوا رامینځته شوي او چمتو شوي.د نمونې نومول کیمیاوي جوړښت: 1.9 C, 20.0 Cr, 1.0 Mo, 4.0 V, 73.1 Fe (wt.%).لومړی، د وچ سلایډ نمونې (40 mm × 20 mm × 5 mm) د ترلاسه شوي مستطیل نمونو څخه ( 42 mm × 22 mm × 7 mm) پرته د بریښنایی خارج کولو ماشین (EDM) په کارولو سره د تودوخې وروسته درملنې څخه جوړ شوي.بیا نمونې د 240 څخه تر 2400 R د دانې اندازې سره د SiC شګو کاغذ سره په پرله پسې ډول سره مینځل شوي ترڅو شاوخوا 0.15 μm د سطحې خړښت (Ra) ترلاسه کړي.برسېره پردې، د EBM درملنې شوي لوړ کاربن مارټینټیټیک وسیلې فولاد (HCMTS) نمونې چې د 1.5 C، 4.0 Cr، 2.5 Mo، 2.5 W، 4.0 V، 85.5 Fe (wt. %) نومول شوي کیمیاوي جوړښت سره (په سوداګریزه توګه پیژندل کیږي) Vibenite® 150) هم په ورته ډول چمتو شوی.HCMTS د حجم له مخې 8% کاربایډونه لري او یوازې د HCMSS پوښاک نرخ ډیټا پرتله کولو لپاره کارول کیږي.
د HCMSS مایکرو ساختماني ځانګړتیا د SEM (FEI Quanta 250, USA) په کارولو سره ترسره شوې چې د اکسفورډ وسایلو څخه د انرژي توزیع کونکي ایکس رے (EDX) XMax80 کشف کونکي سره مجهز شوي.درې تصادفي فوټومیکروګرافونه چې 3500 µm2 لري په شاتګ شوي الکترون (BSE) حالت کې اخیستل شوي او بیا د عکس تحلیل (ImageJ®) 28 په کارولو سره تحلیل شوي ترڅو د ساحې برخې (د بیلګې په توګه د حجم برخې) اندازه او شکل مشخص کړي.د لیدل شوي ځانګړتیا مورفولوژي له امله، د ساحې برخه د حجم د برخې سره مساوي اخیستل شوې.برسېره پردې، د کاربایډونو شکل فکتور د شکل فکتور مساوات (Shfa) په کارولو سره محاسبه کیږي:
دلته Ai د کاربایډ ساحه ده (µm2) او Pi د کاربایډ (µm) 29 ساحه ده.د پړاوونو د پیژندلو لپاره، د پوډر د ایکس رې ډیفرایکشن (XRD) د ایکس رې ډیفراکومیټر (Bruker D8 Discover with LynxEye 1D strip detector) په کارولو سره د Co-Kα تابکاری (λ = 1.79026 Å) سره ترسره شو.نمونه د 2θ سلسلې کې د 35° څخه تر 130° پورې د 0.02 ° د ګام اندازې سره او د 2 ثانیو په مرحله کې سکین کړئ.د XRD ډاټا د Diffract.EVA سافټویر په کارولو سره تحلیل شوي، کوم چې په 2021 کې د کریسټالوګرافیک ډیټابیس تازه کړی. سربیره پردې، د ویکرز سختۍ ټیسټر (Struers Durascan 80, Austria) د مایکرو هارډنس معلومولو لپاره کارول شوی و.د ASTM E384-17 30 معیار سره سم، 30 پرنټونه په فلزګرافیک ډول چمتو شوي نمونو کې د 0.35 ملي مترو په زیاتوالي کې د 10s لپاره په 5 kgf کې جوړ شوي.لیکوالانو دمخه د HCMTS31 مایکرو ساختماني ځانګړتیاوې مشخصې کړې.
د بال پلیټ ټریبومیټر (بروکر یونیورسل میخانیکی ټیسټر ټریبولاب، متحده ایالات) د وچو متقابلو پوښاک ازموینو ترسره کولو لپاره کارول شوی و ، چې ترتیب یې په بل ځای کې توضیح شوی.د ازموینې پیرامیټونه په لاندې ډول دي: د معیاري 32 ASTM G133-05 مطابق ، بار 3 N ، فریکوینسي 1 Hz ، سټروک 3 ملی میٹر ، موده 1 ساعت.د المونیم آکسایډ بالونه (Al2O3، دقت ټولګي 28/ISO 3290) د 10 ملي میتر قطر سره د شاوخوا 1500 HV میکرو هارډنس سره او شاوخوا 0.05 µm د سطحې خرابوالی (Ra) چې د چک جمهوریت د ریډیل پریسشن لخوا چمتو شوي ، د کاونټریټ په توګه کارول شوي. .توازن د اکسیډریشن اغیزو مخنیوي لپاره غوره شوی و چې د توازن له امله رامینځته کیدی شي او د سخت پوښاک شرایطو لاندې د نمونو د پوښاک میکانیزمونو ښه پوهیدو لپاره.دا باید په پام کې ونیول شي چې د ازموینې پیرامیټونه د Ref.8 په څیر ورته دي ترڅو د موجوده مطالعاتو سره د پوښاک نرخ ډیټا پرتله کړي.برسېره پردې، د متقابلو ازموینو لړۍ د 10 N بار سره ترسره شوه ترڅو په لوړو بارونو کې د قبیلوي فعالیت تصدیق کړي، پداسې حال کې چې د ازموینې نور پیرامیټونه ثابت پاتې دي.د هرټز له مخې د تماس لومړني فشارونه په ترتیب سره په 3 N او 10 N کې 7.7 MPa او 11.5 MPa دي.د اغوستلو ازموینې په جریان کې ، د رګونو ځواک د 45 Hz په فریکونسۍ کې ثبت شوی او د رګونو اوسط کوفیفینټ (CoF) محاسبه شوی.د هر بار لپاره، د محیطي شرایطو لاندې درې اندازه اخیستل شوي.
د اغوستلو لاره د پورته بیان شوي SEM په کارولو سره معاینه شوې، او د EMF تحلیل د Aztec Acquisition wear سطحي تحلیلي سافټویر په کارولو سره ترسره شوی.د جوړه شوي مکعب پوښل شوې سطحه د نظری مایکروسکوپ (Keyence VHX-5000، جاپان) په کارولو سره معاینه شوه.د غیر تماس لیزر پروفایلر (NanoFocus µScan, Germany) د پوښ نښه د z محور په اوږدو کې د ±0.1 µm عمودی ریزولوشن سره او د x او y محورونو په اوږدو کې 5 µm سکین کړې.د لباس داغ د سطحې پروفایل نقشه په Matlab® کې د پروفایل اندازه کولو څخه ترلاسه شوي x ، y ، z همغږي په کارولو سره رامینځته شوې.د سطحې پروفایل نقشې څخه استخراج شوي ډیری عمودي پوښۍ لارې پروفایلونه د پوښلو په لاره کې د اغوستلو حجم ضایع محاسبه کولو لپاره کارول کیږي.د حجم ضایع د تار پروفایل د منځنۍ کراس برخې ساحې محصول او د اغوستلو ټریک اوږدوالي په توګه محاسبه شوی ، او د دې میتود اضافي توضیحات دمخه د لیکوالانو لخوا تشریح شوي 33.له دې ځایه، د ځانګړي لباس نرخ (k) د لاندې فورمول څخه ترلاسه کیږي:
دلته V د اغوستلو (mm3) له امله د حجم ضایع دی، W پلي شوی بار دی (N)، L د سلیډنګ فاصله (mm) ده، او k د اغوستلو ځانګړی نرخ دی (mm3/Nm) 34.د HCMTS لپاره د فریکشن ډیټا او د سطحې پروفایل نقشې په اضافي موادو کې شاملې دي (اضافي شکل S1 او S2 شکل) ترڅو د HCMSS پوښاک نرخونه پرتله کړي.
په دې څیړنه کې، د اغوستلو د لارې د کراس برخې سختۍ نقشه د پوښاک زون د پلاستيکي خرابوالي چلند (د بیلګې په توګه د تماس فشار له امله سخت کار) ښودلو لپاره کارول شوې.پالش شوي نمونې د المونیم آکسایډ د پرې کولو څرخ سره د پرې کولو ماشین (Struers Accutom-5, Austria) کې پرې شوي او د نمونو ضخامت سره د 240 څخه تر 4000 P پورې د SiC سانډ پیپر درجې سره پالش شوي.د ASTM E348-17 سره سم په 0.5 kgf 10 s او 0.1 mm فاصله کې د مایکرو هارډنس اندازه کول.پرنټونه په 1.26 × 0.3 mm2 مستطیل گرډ کې شاوخوا 60 µm لاندې د سطحې لاندې ځای په ځای شوي وو (شکل 1) او بیا د دودیز Matlab® کوډ په کارولو سره د سختۍ نقشه په بل ځای کې تشریح شوې.سربیره پردې ، د پوښاک زون د کراس برخې مایکرو جوړښت د SEM په کارولو سره معاینه شوی.
د اغوستلو نښه سکیماتیک د کراس برخې موقعیت ښیي (a) او د سختۍ نقشې یو نظری مایکروګراف د کراس برخې (b) کې پیژندل شوی نښه ښیې.
د HCMSS کوچنی جوړښت چې د ELP سره درملنه کیږي د یو همجنس کاربایډ شبکې څخه جوړ دی چې د میټریکس لخوا محاصره شوی (انځور 2a، b).د EDX تحلیل ښودلې چې خړ او تیاره کاربایډونه په ترتیب سره د کرومیم او وینډیم بډایه کاربایډونه وو (جدول 1).د عکس تحلیل څخه محاسبه شوي، د کاربایډونو حجم برخه ~ 22.5٪ اټکل کیږي (~ 18.2٪ لوړ کرومیم کاربایډونه او ~ 4.3٪ لوړ وینډیم کاربایډونه).د معیاري انحراف سره د منځنۍ اندازې اندازې 0.64 ± 0.2 µm او 1.84 ± 0.4 µm د V او Cr بډایه کاربایډونو لپاره په ترتیب سره دي (انځور 2c، d).لوړ V کاربایډونه د شاوخوا 0.88 ± 0.03 د شکل فاکتور (±SD) سره ګرد وي ځکه چې د شکل فکتور ارزښتونه 1 ته نږدې د ګردي کاربایډونو سره مطابقت لري.په مقابل کې، لوړ کرومیم کاربایډونه په بشپړه توګه ګردي نه دي، د شاوخوا 0.56 ± 0.01 د شکل فکتور سره، چې کیدای شي د راټولیدو له امله وي.مارټینسایټ (α, bcc) او ساتل شوي austenite (γ', fcc) د تفاوت چوکۍ د HCMSS X-ray نمونې کې کشف شوي لکه څنګه چې په انځور 2e کې ښودل شوي.برسېره پردې، د ایکس رې نمونه د ثانوي کاربایډونو شتون ښیي.لوړ کرومیم کاربایډونه د M3C2 او M23C6 ډوله کاربایډونو په توګه پیژندل شوي.د ادبیاتو د معلوماتو له مخې، د VC کاربایډونو 36,37,38 د تفاوت څوکۍ په ≈43° او 63° کې ثبت شوي، دا وړاندیز کوي چې د VC څوکۍ د کرومیم بډایه کاربایډونو د M23C6 چوټو (انځور 2e) لخوا پوښل شوي.
د لوړ کاربن مارټینیسټیک سټینلیس سټیل مایکرو جوړښت د EBL (a) سره په ټیټ میګنیفیکیشن او (b) په لوړ میګنیفیکیشن کې درملنه کیږي ، د کرومیم او وینډیم بډایه کاربایډونه او د سټینلیس سټیل میټریکس (د الکترون بیک سکیټرینګ حالت) ښیې.د بار ګرافونه د کرومیم بډایه (c) او وینډیم بډایه (d) کاربایډونو د غلو د اندازې ویش ښیې.د ایکس رې نمونه په مایکروسټرکچر کې د مارټینسایټ ، ساتل شوي آسټینایټ او کاربایډونو شتون ښیې (d).
منځنۍ مایکرو هارډنس 625.7 + 7.5 HV5 دی، د تودوخې درملنې پرته د دودیز پروسس شوي مارټینسیټیک سټینلیس سټیل (450 HV)1 په پرتله نسبتا لوړ سختۍ ښیې.د لوړ V کاربایډونو او لوړ Cr کاربایډونو نانو انډینټیشن سختۍ په ترتیب سره د 12 او 32.5 GPa39 او 13-22 GPa40 ترمنځ راپور شوي.په دې توګه، د HCMSS لوړه سختۍ د ELP سره درملنه د لوړ کاربن مینځپانګې له امله ده، کوم چې د کاربایډ شبکې رامینځته کولو ته وده ورکوي.په دې توګه، د ELP سره درملنه شوي HSMSS د تودوخې وروسته اضافي درملنې پرته ښه مایکرو ساختماني ځانګړتیاوې او سختۍ ښیي.
په 3 N او 10 N کې د نمونو لپاره د رګونو د اوسط کوفیفینټ (CoF) منحني په 3 شکل کې وړاندې شوي، د لږترلږه او اعظمي رګونو ارزښتونو سلسله د مترقي سیډینګ سره نښه شوې.هر وکر د چلولو مرحله او د ثابت حالت مرحله ښیي.د چلولو مرحله په 1.2 متر کې د CoF (±SD) سره د 0.41 ± 0.24.3 N او په 3.7 m کې د 0.71 ± 0.16.10 N CoF سره پای ته رسیږي، مخکې له دې چې مرحلې ثابت حالت ته ننوځي کله چې رګ بند شي.ژر نه بدلیږي.د وړو تماس ساحې او د پلاستيکي ابتدايي خرابۍ له امله، د 3 N او 10 N کې د چلولو په مرحله کې د رګونو ځواک په چټکۍ سره زیات شو، چیرته چې د لوړ رگڑ ځواک او د اوږد سلیډ کولو فاصله په 10 N کې واقع کیږي، کوم چې کیدای شي سبب شي. حقیقت دا دی چې د 3 N په پرتله، د سطحې زیان لوړ دی.د 3 N او 10 N لپاره، په سټیشنري مرحله کې د CoF ارزښتونه په ترتیب سره 0.78 ± 0.05 او 0.67 ± 0.01 دي.CoF په عملي توګه په 10 N کې ثبات لري او په تدریجي ډول په 3 N کې زیاتیږي. په محدود ادب کې، د L-PBF CoF د سیرامیک عکس العمل بدنونو په پرتله د سټینلیس فولاد درملنه په ټیټ پلي شوي بارونو کې له 0.5 څخه تر 0.728، 20، 42 پورې ده. پدې څیړنه کې د اندازه شوي CoF ارزښتونو سره ښه تړون.په ثابت حالت کې د بار زیاتوالي سره د CoF کمښت (شاوخوا 14.1٪) د سطحې تخریب ته منسوب کیدی شي چې د پوښل شوي سطحې او کاونټرپارټ ترمینځ په انٹرفیس کې پیښیږي ، چې په راتلونکي برخه کې به د سطحې د سطحې تحلیل له لارې بحث وشي. اغوستل شوي نمونې
د VSMSS نمونو د رقابت کوفیفینټ د ELP سره په 3 N او 10 N کې د سلیډنګ لارو کې درملنه کیږي، د هر منحني لپاره یو سټیشنري مرحله په نښه کیږي.
د HKMS (625.7 HV) ځانګړي لباس نرخونه په ترتیب سره 6.56 ± 0.33 × 10–6 mm3/Nm او 9.66 ± 0.37 × 10–6 mm3/Nm په 3 N او 10 N کې په ترتیب سره اټکل شوي (انځور. 4).په دې توګه، د اغوستلو کچه د ډیریدونکي بار سره لوړیږي، کوم چې د اوسټینایټ په اړه د موجوده مطالعاتو سره چې د L-PBF او PH SS17,43 سره درملنه کیږي ښه موافقت لري.د ورته قبیلوي شرایطو لاندې، په 3 N کې د پوښاک کچه شاوخوا یو پر پنځمه ده چې د اسټینټیک سټینلیس سټیل لپاره چې د L-PBF (k = 3.50 ± 0.3 × 10–5 mm3/Nm، 229 HV) سره درملنه کیږي، لکه څنګه چې په تیرو قضیه کې. .8. برسېره پردې، په 3 N کې د HCMSS د اغوستو کچه د دودیز ماشین شوي آستینټیک سټینلیس سټیلونو په پرتله د پام وړ ټیټه وه او په ځانګړي توګه د خورا ډیر isotropic فشار لرونکي (k = 4.20 ± 0.3 × 10–5 mm3) څخه لوړ و./Nm، 176 HV) او کاسټ (k = 4.70 ± 0.3 × 10–5 mm3/Nm, 156 HV) په ترتیب سره ماشین شوي اوسټینیټیک سټینلیس سټیل، 8.په ادبیاتو کې د دې مطالعاتو په پرتله ، د HCMSS ښه پوښاک مقاومت د لوړ کاربن مینځپانګې او رامینځته شوي کاربایډ شبکې ته منسوب شوی چې په دودیز ډول ماشین شوي د اضافي ماشین شوي اسټینیټ سټینلیس سټیلونو په پرتله د لوړې سختۍ لامل کیږي.د HCMSS نمونو د اغوستلو اندازې د لا مطالعې لپاره، د ورته ماشین لوړ کاربن مارټینسيټیک وسیلې فولاد (HCMTS) نمونه (د 790 HV سختۍ سره) د پرتله کولو لپاره ورته شرایطو (3 N او 10 N) الندې ازموینه شوې؛اضافي مواد د HCMTS سطحې پروفایل نقشه ده (اضافی شکل S2).د HCMSS د اغوستلو کچه (k = 6.56 ± 0.34 × 10–6 mm3/Nm) تقریبا د HCMTS په 3 N (k = 6.65 ± 0.68 × 10–6 mm3/Nm) کې ورته ده، کوم چې د غوره لباس مقاومت په ګوته کوي. .دا ځانګړتیاوې په عمده توګه د HCMSS مایکرو ساختماني ځانګړتیاو ته منسوب شوي (د بیلګې په توګه د کاربایډ لوړ مواد، اندازه، شکل او په میټریکس کې د کاربایډ ذراتو ویش، لکه څنګه چې په 3.1 برخه کې تشریح شوي).لکه څنګه چې مخکې راپور شوي 31,44، د کاربایډ مینځپانګه د پوښاک داغ چوکۍ او ژوروالی او د مایکرو - کثافاتو پوښاک میکانیزم اغیزه کوي.په هرصورت، د کاربایډ مواد په 10 N کې د مرۍ د ساتنې لپاره کافي ندي، چې په پایله کې د پوښاک زیاتوالي المل کیږي.په لاندې برخه کې، د پوښ د سطحې مورفولوژي او توپوګرافي د اصلي پوښاک او خرابوالي میکانیزمونو تشریح کولو لپاره کارول کیږي چې د HCMSS د پوښاک نرخ اغیزه کوي.په 10 N کې، د VCMSS د اغوستلو کچه (k = 9.66 ± 0.37 × 10–6 mm3/Nm) د VKMTS (k = 5.45 ± 0.69 × 10–6 mm3/Nm) څخه لوړه ده.برعکس، د دې پوښاک نرخونه لاهم خورا لوړ دي: د ورته ازموینې شرایطو لاندې ، د کرومیم او سټیلایټ پراساس د پوښاک پوښاک نرخ د HCMSS45,46 څخه ټیټ دی.په نهایت کې ، د ایلومینا (1500 HV) د لوړې سختۍ له امله ، د ملګرۍ پوښاک کچه د پام وړ نه وه او د نمونې څخه المونیم بالونو ته د موادو لیږد نښې وموندل شوې.
د لوړ کاربن مارټینسيټیک سټینلیس سټیل (HMCSS) ELR ماشین کولو کې ځانګړي پوښاک ، د لوړ کاربن مارټینیسټیک وسیلې سټیل (HCMTS) ELR ماشینینګ (HCMTS) او L-PBF ، کاسټینګ او لوړ اسوټروپیک پریسینګ (HIP) ماشینینګ په مختلف غوښتنلیک کې د آسټینټیک سټینلیس سټیل (316LSS) سرعت بار شوي دي.scatterplot د اندازه کولو معیاري انحراف ښیي.د اسټینټیک سټینلیس سټیلونو لپاره معلومات له 8 څخه اخیستل شوي.
پداسې حال کې چې سخت فاسنګونه لکه کرومیم او سټیلایټ کولی شي د اضافي ماشین الیاژ سیسټمونو په پرتله د پوښاک غوره مقاومت چمتو کړي ، اضافي ماشین کولی شي (1) مایکرو جوړښت ته وده ورکړي ، په ځانګړي توګه د مختلف کثافت موادو لپاره.په پای کې عملیات؛او (3) د نوي سطحي توپولوژی رامینځته کول لکه مدغم شوي مایع متحرک بیرنګونه.سربیره پردې، AM د جیومیټریک ډیزاین انعطاف وړاندیز کوي.دا څیړنه په ځانګړې توګه نوې او مهمه ده ځکه چې دا د EBM سره د دې نوي رامینځته شوي فلزي الیاژونو د پوښښ ځانګړتیاو روښانه کولو لپاره خورا مهم دی، د کوم لپاره چې اوسنی ادب خورا محدود دی.
د اغوستې سطحې مورفولوژي او د اغوستل شوي نمونو مورفولوژي په 3 N کې په انځر کې ښودل شوي.5، چیرته چې د اغوستو اصلي میکانیزم د اکسیډریشن په واسطه خړوبیږي.لومړی، د فولادو سبسټریټ په پلاستیکي ډول خراب شوی او بیا لیرې شوی ترڅو د 1 څخه تر 3 µm ژور نالی جوړ کړي، لکه څنګه چې د سطحې پروفایل کې ښودل شوي (5a انځور).د پرله پسې سلیډنګ په واسطه د رقابتي تودوخې له امله، لیرې شوي مواد د ټریبولوژیکي سیسټم په انټرفیس کې پاتې کیږي، یو ټریبولوژیکي طبقه جوړوي چې د لوړ اوسپنې اکسایډ کوچنۍ ټاپوګانې لري چې د لوړ کرومیم او وینډیم کاربایډونو په شاوخوا کې دي (شکل 5b او جدول 2).)، لکه څنګه چې د L-PBF15,17 سره درملنه شوي د اسټینټیک سټینلیس سټیل لپاره هم راپور شوي.په انځر.5c شدید اکسیډریشن ښیې چې د اغوستلو داغ په مرکز کې پیښیږي.په دې توګه، د رګونو پرت جوړیدل د رګونو پرت (یعنې د اکسایډ پرت) (انځور 5f) له مینځه وړلو سره اسانه کیږي یا د موادو لرې کول د مایکروسټرکچر دننه ضعیف برخو کې پیښیږي چې پدې توګه د موادو لرې کول ګړندي کوي.په دواړو حالتونو کې، د رګونو پرت ویجاړول په انټرفیس کې د پوښاک محصولاتو رامینځته کیدو لامل کیږي ، کوم چې ممکن په ثابت حالت 3N کې د CoF د زیاتوالي تمایل لامل وي (انځور 3).برسېره پر دې، د اغوستلو په لار کې د آکسایډونو او لوز اغوستلو ذراتو له امله د درې برخې اغوستلو نښې شتون لري چې په پای کې په سبسټریټ کې د مایکرو سکریچونو رامینځته کیدو لامل کیږي (Fig. 5b, e)9,12,47.
د لوړ کاربن مارټینسيټیک سټینلیس سټیل د پوښ د سطحې مورفولوژي د سطح پروفایل (a) او فوتو مایکروګرافونه (b–f) په 3 N کې د ELP سره درملنه شوي ، په BSE حالت (d) کې د پوښ نښه کراس برخه او د پوښاک نظری مایکروسکوپي سطحه په 3 N (g) المومینا برخو کې.
سلیپ بانډونه د فولادو په سبسټریټ کې رامینځته شوي چې د اغوستلو له امله د پلاستيکي تخریب په ګوته کوي (انځور 5e).ورته پایلې د L-PBF سره د درملنې شوي SS47 آسټینټیک فولاد د پوښاک چلند په مطالعې کې هم ترلاسه شوې.د وینډیم بډایه کاربایډونو بیا تنظیم کول هم د سلیډینګ پرمهال د فولادو میټریکس پلاستيکي تخریب په ګوته کوي (انځور 5e).د اغوستلو نښه د کراس برخې مایکروګرافونه د کوچني ګردي کندو شتون ښیې چې د مایکرو کریکس (5d شکل) لخوا محاصره شوي ، کوم چې ممکن سطح ته نږدې د ډیر پلاستيکي خرابوالي له امله وي.د المونیم آکسایډ ساحو ته د موادو لیږد محدود و، پداسې حال کې چې دا ساحې پاتې وې (انځور 5g).
د نمونو د پوښلو پراخوالی او ژوروالی د بار په زیاتوالي سره (په 10 N کې) زیات شوی، لکه څنګه چې د سطحې توپوګرافي نقشه کې ښودل شوي (انځور 6a).اغوستلو او اکسیډیشن اوس هم د لباس غالب میکانیزمونه دي، او د اغوستلو په لار کې د مایکرو سکریچونو شمیر کې زیاتوالی ښیي چې درې برخې اغوستل هم په 10 N (شکل 6b) کې واقع کیږي.د EDX تحلیل د اوسپنې بډایه اکسایډ ټاپوګانو جوړښت ښودلی.په سپیکٹرا کې Al peaks دا تاییدوي چې د کاونټرپارټي څخه نمونې ته د مادې لیږد په 10 N (شکل 6c او جدول 3) کې واقع شوی ، پداسې حال کې چې دا په 3 N (جدول 2) کې نه دی لیدل شوی.د درې بدن لباس د آکسایډ ټاپوګانو او انلاګونو څخه د پوښاک ذراتو له امله رامینځته کیږي ، چیرې چې د EDX تفصيلي تحلیل د انلاګونو څخه د موادو لیږد په ګوته کړ (اضافی شکل S3 او جدول S1).د اکسایډ ټاپوګانو پراختیا د ژورو کنډو سره تړاو لري، کوم چې په 3N (5 شکل) کې هم لیدل کیږي.د کاربایډونو درزونه او ټوټې کیدل په عمده توګه په 10 N Cr کې بډایه کاربایډونو کې پیښیږي (انځور 6e, f).برسېره پردې، لوړ V کاربایډونه فلک کوي او شاوخوا میټرکس اغوندي، چې په پایله کې د درې برخو پوښلو لامل کیږي.د لوړ V کاربایډ په اندازه او شکل کې ورته کنده (په سور دایره کې روښانه شوې) هم د ټریک په کراس برخه کې ښکاره شوه (انځور 6d) (د کاربایډ اندازه او شکل تحلیل وګورئ. 3.1)، دا په ګوته کوي چې لوړ V کاربایډ کاربایډ V کولی شي په 10 N کې د میټریکس څخه راوتلي وي. د لوړ V کاربایډونو ګردي شکل د ایستلو اغیز کې مرسته کوي، پداسې حال کې چې راټول شوي لوړ Cr کاربایډونه د درزیدو خطر لري (انځور 6e، f).د دې ناکامۍ چلند دا په ګوته کوي چې میټریکس د پلاستيکي تخفیف سره د مقابلې توان لري او دا چې مایکروسټرکچر په 10 N کې کافي اغیزې ځواک نه ورکوي. د سطحې لاندې عمودی کریکنګ (انځور 6d) د پلاستيکي خرابوالي شدت په ګوته کوي چې د سلیډینګ پرمهال پیښیږي.لکه څنګه چې بار ډیریږي د الومینا بال (انځر 6g) ته د پوښل شوي ټریک څخه د موادو لیږد شتون لري، کوم چې په 10 N کې ثابت حالت کیدی شي. د CoF ارزښتونو د کمښت اصلي لامل (3 انځور).
د سطحي پروفایل (a) او فوټومیکروګرافونه (b–f) د لوړ کاربن مارټینسيټیک سټینلیس فولادو پوښل شوي سطحي توپوګرافي (b–f) د EBA سره په 10 N کې درملنه شوي ، په BSE حالت (d) کې د ټریک کراس سیکشن واغوندئ او د نظری مایکروسکوپ سطح په 10 N (g) کې د ایلومینا ساحه.
د سلیډنګ اغوستلو په جریان کې، سطحه د انټي باډي هڅول شوي فشاري او شین فشارونو سره مخ کیږي، چې په پایله کې د پوښل شوي سطحې لاندې د پام وړ پلاستيکي خرابوالی 34,48,49 دی.له همدې امله، د کار سخت کول کیدای شي د پلاستيکي تخریب له امله د سطحې لاندې واقع شي، د پوښاک او خرابولو میکانیزم اغیزه کوي چې د موادو د اغوستو چلند ټاکي.له همدې امله، د کراس برخې سختۍ نقشه کول (لکه څنګه چې په 2.4 برخه کې توضیح شوي) پدې څیړنه کې ترسره شوي ترڅو د بار کولو فعالیت په توګه د پوښاک لارې لاندې د پلاستيکي تخریب زون (PDZ) پراختیا مشخص کړي.ځکه چې، لکه څنګه چې په تیرو برخو کې یادونه وشوه، د پلاستيکي خرابوالي روښانه نښې د پوښاک ټریس لاندې لیدل شوي (انځور 5d، 6d)، په ځانګړې توګه په 10 N کې.
په انځر.په 7 شکل کې د HCMSS د لباس نښانو کراس برخې سختۍ ډیاګرامونه ښیي چې د ELP سره په 3 N او 10 N کې درملنه شوي. د یادونې وړ ده چې دا د سختۍ ارزښتونه د کار د سختوالي اغیزې ارزولو لپاره د شاخص په توګه کارول شوي.د اغوستلو نښه لاندې په سختۍ کې بدلون له 667 څخه تر 672 HV پورې په 3 N (Fig. 7a) کې دی، دا په ګوته کوي چې د کار سختوالی د پام وړ نه دی.احتمال لري، د مایکرو هارډنس نقشې د ټیټ ریزولوشن له امله (د بیلګې په توګه د نښو ترمینځ فاصله) ، د پلي شوي سختۍ اندازه کولو میتود نشي کولی په سختۍ کې بدلون ومومي.برعکس، د PDZ زونونه د 677 څخه تر 686 HV پورې د سختۍ ارزښتونو سره د 118 µm اعظمي ژوروالي او 488 µm اوږدوالي سره په 10 N (انځور 7b) کې مشاهده شوي ، کوم چې د اغوستلو ټریک عرض سره تړاو لري ( انځور 6a)).د بار سره د PDZ اندازې توپیر په اړه ورته معلومات د L-PBF سره درملنه شوي SS47 کې د پوښاک مطالعې کې وموندل شوه.پایلې ښیي چې د ساتل شوي آسټینایټ شتون د 3، 12، 50 اضافي فولادو په نرموالي اغیزه کوي او ساتل شوي آسټینایټ د پلاستيکي تخریب په جریان کې په مارټینسایټ بدلوي (د پړاو د بدلون پلاستيکي اغیز)، کوم چې د فولادو کاري سختۍ ته وده ورکوي.فولاد 51. څرنګه چې د VCMSS نمونه د ایکس رې د توپیر نمونې سره سم ساتل شوي آسټینایټ لري (انځور 2e) ، دا وړاندیز شوی چې په مایکروسټرکچر کې ساتل شوي آسټینایټ کولی شي د تماس پرمهال په مارټینسایټ بدل شي ، په دې توګه د PDZ سختۍ زیاتوي ( انځور 7b).برسېره پردې، د اغوستلو په لار کې د سلیپ رامینځته کیدل (Fig. 5e, 6f) هم د پلاستیک خرابوالی په ګوته کوي چې د سلیډینګ تماس کې د شییر فشار د عمل لاندې د بې ځایه کیدو سلیپ له امله رامینځته کیږي.په هرصورت، په 3 N کې د شین فشار هڅول د لوړ بې ځایه کثافت تولید لپاره کافي نه و یا د کارول شوي میتود لخوا مشاهده شوي مارټینسایټ ته د ساتل شوي آسټینایټ بدلون لپاره کافي نه و، نو د کار سختوالی یوازې په 10 N (انځور 7b) کې لیدل شوی.
د لوړ کاربن مارټینسیټیک سټینلیس سټیل د پوښاک ټریکونو کراس برخې سختۍ ډیاګرامونه په 3 N (a) او 10 N (b) کې د بریښنایی خارج کولو ماشین سره مخ دي.
دا څیړنه د ELR سره درملنه شوي د نوي لوړ کاربن مارټینیسټیک سټینلیس سټیل پوښاک چلند او مایکرو ساختماني ځانګړتیاوې ښیې.د وچ پوښاک ازموینې د مختلف بارونو لاندې په سلیډینګ کې ترسره شوې ، او اغوستل شوي نمونې د الیکټران مایکروسکوپي ، لیزر پروفایلومیټر او د پوښاک ټریکونو کراس برخو د سختۍ نقشې په کارولو سره معاینه شوې.
د مایکرو ساختماني تحلیل د کاربایډونو یو مساوي توزیع په ګوته کړه چې د کرومیم (~ 18.2٪ کاربایډونه) او وینډیم (~ 4.3٪ کاربایډونه) د مارټینسایټ په میټریکس کې او د نسبتا لوړ مایکرو هارډنس سره ساتل شوي آسټینایټ سره.د اغوستلو غالب میکانیزمونه په ټیټ بارونو کې اغوستل او اکسیډیشن دي، پداسې حال کې چې د درې بدن اغوستل د لوړ V کاربایډونو او لوز غلې اکسایدونو له امله رامینځته کیږي د بارونو په ډیریدو کې هم مرسته کوي.د اغوستلو نرخ د L-PBF او دودیز ماشین شوي اسټینیټیک سټینلیس سټیلونو څخه غوره دی ، او حتی په ټیټ بار کې د EBM ماشین شوي اوزار سټیلونو سره ورته دی.د CoF ارزښت مخالف بدن ته د موادو د لیږد له امله د زیاتیدونکي بار سره کمیږي.د کراس برخې سختۍ نقشه کولو میتود په کارولو سره ، د پلاستيکي خرابوالي زون د پوښۍ نښه لاندې ښودل شوی.په میټریکس کې د غلو احتمالي تصفیه او د مرحلو لیږدونه د کار سخت کولو اغیزو ښه پوهیدو لپاره د الکترون بیکسکټر ډیفریکشن په کارولو سره نور تحقیق کیدی شي.د مایکرو هارډنس نقشه ټیټ ریزولوشن په ټیټ پلي شوي بارونو کې د پوښ زون سختۍ لید لید ته اجازه نه ورکوي ، نو نانو انډینټیشن کولی شي د ورته میتود په کارولو سره د لوړ ریزولوشن سختۍ بدلونونه چمتو کړي.
دا څیړنه د لومړي ځل لپاره د ELR سره درملنه شوي د نوي لوړ کاربن مارټینیسټیک سټینلیس سټیل د پوښاک مقاومت او رقابتي ملکیتونو جامع تحلیل وړاندې کوي.د AM د جیومیټریک ډیزاین آزادۍ او د AM سره د ماشین کولو مرحلو کمولو احتمال په پام کې نیولو سره، دا څیړنه کولی شي د پیچلي کولنګ چینل سره د شافټونو څخه پلاستيکي انجیکشن مولډونو ته د دې نوي موادو تولید او د اغوستلو پورې اړوند وسیلو کې د هغې کارولو لپاره لاره هواره کړي.
بهټ، BN فضايي مواد او غوښتنلیکونه، vol.255 (د ایروناټکس او اسټروناټکس امریکایی ټولنه، 2018).
باجج، P. et al.فولاد په اضافي تولید کې: د دې کوچني جوړښت او ملکیتونو بیاکتنه.الما ماټرساینسپروژه۷۷۲، (۲۰۲۰).
Felli, F., Brotzu, A., Vendittozzi, C., Paolozzi, A. and Passeggio, F. د سلیډینګ پرمهال د EN 3358 سټینلیس سټیل فضایی اجزاو پوښۍ سطح ته زیان.ورورولي.ایډ.Integra Strut.23، 127-135 (2012).
دیبروی، T. et al.د فلزي اجزاو اضافه تولید - پروسه، جوړښت، او فعالیت.پروګرام کولالما ماټرساینس۹۲، ۱۱۲–۲۲۴ (۲۰۱۸).
Herzog D.، Sejda V. Vicisk E. او Emmelmann S. د فلزي اضافه کولو تولید.(۲۰۱۶).https://doi.org/10.1016/j.actamat.2016.07.019.
ASTM نړیوال.د اضافي تولید ټیکنالوژۍ لپاره معیاري اصطلاحات.چټک تولید.معاون پروفیسور.https://doi.org/10.1520/F2792-12A.2 (2013).
Bartolomeu F. et al.د 316L سټینلیس سټیل میخانیکي او قبیلوي ملکیتونه - د انتخابي لیزر خټکي ، ګرم فشار او دودیز کاسټینګ پرتله کول.ور اضافه کول.جوړونکی16، 81-89 (2017).
بخشوان، M.، Myant، KW، Reddichoff، T.، او Pham، MS مایکروسټرکچر په اضافه توګه جوړ شوي 316L سټینلیس سټیل وچ سلیډینګ وییر میکانیزمونو او انیسوټروپی کې مرسته.الما ماټردسمبر196، 109076 (2020).
بوګیلین T.، Drypondt SN، Pandey A.، Dawson K. او Tatlock GJ میخانیکي غبرګون او د فولادو جوړښتونو د تخریب میکانیزمونه چې د اوسپنې اکسایډ تحلیل سره سخت شوي د انتخابي لیزر خټکي لخوا ترلاسه شوي.مجله87، 201-215 (2015).
Saeidi K., Alvi S., Lofay F., Petkov VI او Akhtar, F. په خونه کې د SLM 2507 د تودوخې درملنې وروسته د لوړ ترتیب میخانیکي ځواک او د تودوخې لوړه درجه، چې د سخت/ډکټیل سیګما باران سره مرسته کوي.فلزي (بیزل).۹، (۲۰۱۹).
Lashgari, HR, Kong, K., Adabifiroozjaei, E., and Li, S. Microstructure, د تودوخې وروسته عکس العمل، او د 3D چاپ شوي 17-4 PH سټینلیس فولادو قبیلوي ملکیت.اغوستل 456-457، (2020).
Liu, Y., Tang, M., Hu, Q., Zhang, Y., او Zhang, L. د کثافاتو چلند، د مایکرو جوړښت ارتقاء، او د TiC/AISI420 سټینلیس فولادو ترکیبونو میخانیکي ملکیتونه د انتخابي لیزر خټکي لخوا جوړ شوي.الما ماټردسمبر187، 1-13 (2020).
Zhao X. et al.د انتخابي لیزر خټکي په کارولو سره د AISI 420 سټینلیس سټیل جوړول او ځانګړتیا.الما ماټرجوړونکیپروسه30، 1283-1289 (2015).
سن Y.، Moroz A. او Alrbey K. د سلیډینګ لباس ځانګړتیاوې او د 316L سټینلیس سټیل انتخابي لیزر خټکي د زنګ کولو چلند.J. الما میټر.پروژهاجرا کول23، 518-526 (2013).
شیباتا، K. et al.د تیلو د غوړولو لاندې د پوډر بستر سټینلیس سټیل رګ او پوښل [J].Tribiol.داخلي 104، 183–190 (2016).
د پوسټ وخت: جون 09-2023