د فولادو پایپ څخه جوړ شوي ربړ - کانکریټ عنصر د خالص بیلینګ ازموینې څیړنه

د Nature.com لیدلو لپاره مننه.تاسو د محدود CSS ملاتړ سره د براوزر نسخه کاروئ.د غوره تجربې لپاره، موږ وړاندیز کوو چې تاسو یو تازه شوی براوزر وکاروئ (یا په انټرنیټ اکسپلورر کې د مطابقت حالت غیر فعال کړئ).برسېره پردې، د روان ملاتړ ډاډ ترلاسه کولو لپاره، موږ سایټ پرته له سټایلونو او جاواسکریپټ څخه ښکاره کوو.
په یو وخت کې د دریو سلایډونو کاروسیل ښکاره کوي.په یو وخت کې د دریو سلایډونو له لارې حرکت کولو لپاره مخکیني او راتلونکی تڼۍ وکاروئ، یا په پای کې د سلایډ بټونو څخه کار واخلئ ترڅو په یو وخت کې درې سلایډونو ته لاړ شئ.
څلور د ربړ کانکریټ فولادو پایپ (RuCFST) عناصر، یو کانکریټ فولاد پایپ (CFST) عنصر او یو خالي عنصر د خالص کنکریټ شرایطو لاندې ازمول شوي.اصلي پیرامیټرونه د 3 څخه تر 5 پورې د شین تناسب (λ) او د ربړ بدیل تناسب (r) له 10٪ څخه تر 20٪ پورې دي.د منحني مومینټ فشار منحنی منحنی منحنی منحنی منحنی منحنی منحنی منحنی منحنی منحنی منحنی منحنی منحنی منحنی منحنی منحنی منحنی منحن.د ربړ کور سره د کانکریټ د ویجاړولو طریقه تحلیل شوه.پایلې ښیي چې د RuCFST غړو د ناکامۍ ډول د خنډ ناکامي ده.په ربړ کانکریټ کې درزونه په مساوي او لږ ډول ویشل کیږي، او د اصلي کانکریټ په ربړ ډکول د درزونو د پراختیا مخه نیسي.د پوټکي څخه تر مینځ تناسب د ازموینې نمونو په چلند لږ اغیزه درلوده.د ربړ بدیل نرخ د موڑنے شیبې مقاومت کولو وړتیا باندې لږ تاثیر لري ، مګر د نمونې د زنګون سختوالي باندې یو څه اغیزه لري.د ربړ کانکریټ ډکولو وروسته، د خالي فولادو پایپ څخه د نمونو سره پرتله کول، د خړوبولو وړتیا او د زنګون سختوالی ښه کیږي.
د دوی د ښه زلزلې فعالیت او د لوړ برداشت ظرفیت له امله، دودیز تقویه شوي کانکریټ ټیوبلر جوړښتونه (CFST) په پراخه کچه د عصري انجینرۍ تمریناتو کې کارول کیږي 1,2,3.د ربړ کانکریټ د نوي ډول په توګه، د ربړ ذرات د طبیعي مجموعو بدلولو لپاره کارول کیږي.د ربړ کانکریټ ډک فولاد پایپ (RuCFST) جوړښتونه د فولادو پایپونو په ډکولو سره د ربړ کانکریټ سره رامینځته کیږي ترڅو د مرکب جوړښتونو نرموالي او انرژي موثریت زیات کړي.دا نه یوازې د CFST غړو د غوره فعالیت څخه ګټه پورته کوي ، بلکه د ربړ کثافاتو مؤثره ګټه پورته کوي ، کوم چې د زرغون سرکلر اقتصاد پراختیا اړتیاوې پوره کوي 5,6.
په تیرو څو کلونو کې، د axial load7,8 الندې د CFST د دودیزو غړو چلند، د محوری بار بار متقابل عمل 9,10,11 او خالص بینډ 12,13,14 په کلکه مطالعه شوی.پایلې ښیي چې د CFST کالمونو او بیمونو د خړوبولو ظرفیت، سختۍ، نرموالي او د انرژۍ د ضایع کولو ظرفیت د داخلي کانکریټ ډکولو په واسطه ښه شوی او د ښه فریکچر نرموالي ښیي.
اوس مهال، ځینې څیړونکو د ګډ محوری بارونو لاندې د RuCFST کالمونو چلند او فعالیت مطالعه کړی.لیو او لیانګ 15 د لنډ RuCFST کالمونو په اړه ډیری تجربې ترسره کړې، او د CFST کالمونو په پرتله، د بیرنگ ظرفیت او سختۍ د ربړ بدیل درجې او د ربړ ذرہ اندازې په زیاتوالي سره کم شوی، پداسې حال کې چې نرموالی ډیر شوی.Duarte4,16 څو لنډ RuCFST کالمونه ازمویل او وښودله چې د RuCFST کالمونه د ربړ مینځپانګې په زیاتوالي سره ډیر نرم دي.Liang17 او Gao18 هم د نرم او پتلي دیوال لرونکي RuCFST پلګونو ملکیتونو په اړه ورته پایلې راپور کړې.Gu et al.19 او Jiang et al.20 په لوړه تودوخه کې د RuCFST عناصرو د برداشت وړتیا مطالعه کړې.پایلې وښودله چې د ربړ اضافه کول د جوړښت نرموالی ډیر کړی.لکه څنګه چې د تودوخې لوړوالی، د برداشت ظرفیت په پیل کې یو څه کمیږي.پټیل 21 د لنډ CFST بیمونو او کالمونو فشاري او انعطاف چلند تحلیل کړ چې د محوري او غیر محوری بار کولو لاندې ګردي پایونه لري.کمپیوټري ماډلینګ او پارامیټریک تحلیل ښیي چې د فایبر پراساس سمولو ستراتیژیانې کولی شي د لنډ RCFSTs فعالیت په سمه توګه معاینه کړي.انعطاف پذیري د اړخ نسبت، د فولادو او کانکریټو قوت سره زیاتیږي او د ژوروالي او ضخامت په تناسب سره کمیږي.په عموم کې، لنډ RuCFST کالمونه د CFST کالمونو سره ورته چلند کوي او د CFST کالمونو په پرتله ډیر نرم دي.
د پورتنۍ بیاکتنې څخه دا لیدل کیدی شي چې د CFST کالمونو اساس کانکریټ کې د ربړ اضافه کولو سم کارولو وروسته د RuCFST کالمونه ښه کیږي.ځکه چې هیڅ محوری بار شتون نلري، د کالم بیم په یوه پای کې خالص خښته واقع کیږي.په حقیقت کې، د RuCFST د خړوبولو ځانګړتیاوې د محوري بار ځانګړتیاوو څخه خپلواک دي.په عملي انجینرۍ کې، د RuCFST جوړښتونه اکثرا د وخت د بار کولو سره مخ کیږي.د دې د خالص خښتو ملکیتونو مطالعه د زلزلې عمل 23 لاندې د RuCFST عناصرو د خرابوالي او ناکامۍ حالتونو په ټاکلو کې مرسته کوي.د RuCFST جوړښتونو لپاره، دا اړینه ده چې د RuCFST عناصرو خالص خښتو ملکیتونه مطالعه کړئ.
په دې اړه، شپږ نمونې د خالص منحل شوي فولادو مربع پایپ عناصرو میخانیکي ملکیتونو مطالعې لپاره ازمول شوي.د دې مقالې پاتې برخه په لاندې ډول تنظیم شوې.لومړی، د ربړ ډکولو سره یا پرته د مربع برخې شپږ نمونې ازمول شوي.د ازموینې پایلو لپاره د هرې نمونې د ناکامۍ حالت وګورئ.دوهم، په خالص خښتو کې د RuCFST عناصرو فعالیت تحلیل شوی، او د 3-5 د شین څخه تر سپان تناسب او د RuCFST ساختماني ملکیتونو باندې د 10-20٪ د ربړ بدیل تناسب اغیزې په اړه بحث وشو.په نهایت کې، د بار وړلو ظرفیت کې توپیرونه او د RuCFST عناصرو او دودیزو CFST عناصرو ترمنځ د سختوالي سره پرتله کیږي.
د CFST شپږ نمونې بشپړې شوې، څلور د ربړ شوي کانکریټ څخه ډک شوي، یو د نورمال کانکریټ څخه ډک شوی، او شپږم خالي و.د ربړ د بدلون د نرخ (r) او د سپین شین تناسب (λ) اغیزې په اړه بحث کیږي.د نمونې اصلي پارامترونه په جدول 1 کې ورکړل شوي دي. t خط د پایپ ضخامت په ګوته کوي، B د نمونې د اړخ اوږدوالی دی، L د نمونې لوړوالی دی، Mue د اندازه کولو ظرفیت دی، Kie لومړنی دی. د کنډک سختۍ، Kse په خدمت کې د زښت سختۍ دی.صحنه
د RUCFST نمونه د څلورو فولادو پلیټونو څخه جوړه شوې وه چې په جوړه کې ویلډ شوې وه ترڅو یو خالي مربع فولادو ټیوب جوړ کړي، چې بیا د کانکریټ څخه ډک شوی.د 10 ملي متر ضخامت د فولادو پلیټ د نمونې هرې پای ته ویلډ شوی.د فولادو میخانیکي ځانګړتیاوې په 2 جدول کې ښودل شوي. د چینایي معیاري GB/T228-201024 مطابق، د فولادو پایپ د تناسلي ځواک (fu) او د حاصل قوت (fy) د معیاري تناسلي ازموینې میتود لخوا ټاکل کیږي.د ازموینې پایلې په ترتیب سره 260 MPa او 350 MPa دي.د لچکتیا ماډل (Es) 176 GPa دی، او د فولاد د Poisson تناسب (ν) 0.3 دی.
د ازموینې په جریان کې، په 28 ورځ د حوالې کانکریټ کیوبیک کمپریشن ځواک (fcu) په 40 MPa کې محاسبه شو.نسبت 3، 4 او 5 د مخکینۍ حوالې 25 پر بنسټ غوره شوي ځکه چې دا ممکن د لیږد لیږد سره کومه ستونزه ښکاره کړي.د کانکریټو په مخلوط کې د ریت د بدلولو دوه نرخونه 10% او 20% دي.په دې څیړنه کې، د Tianyu سیمنټ فابریکې څخه د دودیز ټایر ربړ پوډر (په چین کې د Tianyu برانډ) کارول شوي.د ربړ ذرې اندازه 1-2 ملي متره ده.3 جدول د ربړ کانکریټ او مرکبونو تناسب ښیي.د هر ډول ربړ کانکریټ لپاره، درې کیوبونه د 150 ملي مترو په اړخ کې اچول شوي او د ازموینې شرایطو لاندې چې د معیارونو لخوا ټاکل شوي.په مخلوط کې کارول شوې شګه سیلیسي شګه ده او د چین په شمال ختیځ شین یانګ ښار کې د کاربونیټ ډبرې مجموعه ده.د 28-day مکعب فشاري ځواک (fcu)، پریزماتیک فشاري ځواک (fc') او د مختلف ربړ بدلولو تناسب (10٪ او 20٪) لپاره د لچکتیا ماډل (Ec) په 3 جدول کې ښودل شوي. د GB50081-201926 معیار پلي کول.
د ازموینې ټولې نمونې د 600 kN ځواک سره د هیدرولیک سلنډر سره ازمول شوي.د بارولو په جریان کې، دوه متمرکز قوتونه د څلور نقطه موڑنے ټیسټ سټینډ کې په متناسب ډول پلي کیږي او بیا په نمونه ویشل کیږي.اختراع د هرې نمونې په سطحه کې د پنځو فشار ګیجونو لخوا اندازه کیږي.انحراف د درې بې ځایه کیدنې سینسرونو په کارولو سره لیدل کیږي چې په 1 او 2. 1 او 2 شکل کې ښودل شوي.
ازموینې د پریلوډ سیسټم کارولی.د 2kN/s په سرعت سره بار کړئ، بیا تر 10kN پورې په بار کې وقفه وکړئ، وګورئ چې ایا وسیله او د بار کولو سیل په نورمال کاري حالت کې دي.د لچک لرونکي بډ دننه، د هر بار زیاتوالی د وړاندوینې شوي لوړ بار له لسمې برخې څخه لږ باندې پلي کیږي.کله چې د فولادو پایپ پای ته ورسیږي، پلي شوی بار د اټکل شوي لوړ بار له پنځلسمې برخې څخه کم وي.د بارولو مرحلې په جریان کې د هر بار کچه پلي کولو وروسته شاوخوا دوه دقیقو لپاره ونیسئ.لکه څنګه چې نمونه ناکامۍ ته نږدې کیږي، د دوامداره بارولو کچه ورو کیږي.کله چې محوری بار د وروستي بار له 50٪ څخه کم وي یا په نمونه کې څرګند زیان وموندل شي ، بار کول بندیږي.
د ټولو ازموینو نمونو ویجاړول ښه نرمښت ښودلی.د ازموینې ټوټې د فولادو پایپ تناسلي زون کې هیڅ څرګند تناسلي درزونه ندي موندل شوي.د فولادو پایپونو ته د زیان معمولي ډولونه په انځر کې ښودل شوي.3. د نمونې SB1 د مثال په توګه اخیستل، د بار کولو په ابتدايي مرحله کې کله چې د 18 kN متر څخه کم وي، نمونه SB1 په لچکدار مرحله کې پرته له څرګند خرابۍ څخه، او د اندازه شوي موټیشن شیبې د زیاتوالي کچه د اندازې څخه ډیره ده. د curvature د زیاتوالي کچه.په تعقیب ، د تناسلي زون کې د فولادو پایپ د خرابیدو وړ دی او د لچک لرونکي پلاستیک مرحلې ته تیریږي.کله چې د منحل کولو شیبه شاوخوا 26 kNm ته ورسیږي، د منځنۍ دورې فولادو کمپریشن زون پراخیدل پیل کوي.اذیما په تدریجي ډول وده کوي کله چې بار ډیریږي.د بار د انعطاف منحل تر هغه وخته پورې نه راټیټیږي چې بار خپل اوج ته ورسیږي.
وروسته له دې چې تجربه بشپړه شوه، نمونه SB1 (RuCFST) او نمونه SB5 (CFST) د بیس کانکریټ د ناکامۍ حالت په روښانه توګه وڅیړل شو، لکه څنګه چې په 4 شکل کې ښودل شوي. دا د 4 شکل څخه لیدل کیدی شي چې په نمونه کې درزونه شتون لري. SB1 په بیس کانکریټ کې په مساوي او لږ ډول ویشل شوي، او د دوی ترمنځ فاصله له 10 څخه تر 15 سانتي مترو پورې ده.په نمونه SB5 کې درزونو ترمنځ فاصله له 5 څخه تر 8 سانتي مترو پورې ده، درزونه غیر منظم او څرګند دي.برسېره پردې، په نمونه SB5 کې درزونه د فشار زون څخه د کمپریشن زون ته شاوخوا 90° غزوي او د برخې لوړوالی شاوخوا 3/4 ته وده کوي.په نمونه SB1 کې د کانکریټ اصلي درزونه د نمونې SB5 په پرتله کوچني او لږ تکراري دي.د ربړ سره د شګو ځای په ځای کول، تر یوې اندازې پورې، په کانکریټ کې د درزونو د پراختیا مخه نیسي.
په انځر.5 د هرې نمونې په اوږدوالي کې د انعطاف ویش ښیي.جامد کرښه د ټیسټ ټوټې د انعطاف منحني منحل دی او ټکي کرښه د سینوسایډل نیمه څپې ده.له انځر څخه.شکل 5 ښیي چې د راډ انعکاس وکر د سینوسایډال نیم څپې وکر سره په لومړني بار کولو کې ښه موافق دی.لکه څنګه چې بار زیاتیږي، د انعطاف منحني منحني منحني نیمه څپې د سینوسایډل منحني څخه یو څه انحراف کوي.د یوې قاعدې په توګه، د بارولو په وخت کې، په هر اندازه کولو نقطه کې د ټولو نمونو انعطاف منحنی نیمه سینوسایډل وکر دی.
څرنګه چې په خالص خښته کې د RuCFST عناصرو انعطاف د سینوسایډال نیم څپې وکر تعقیبوي، نو د خړوبولو مساوات په لاندې ډول څرګند کیدی شي:
کله چې د فایبر اعظمي فشار 0.01 وي، د حقیقي غوښتنلیک شرایطو په پام کې نیولو سره، د اړونده موډل شیبه د عنصر د حتمي بیلیدو شیبې ظرفیت27 په توګه ټاکل کیږي.په دې توګه د اندازه شوي موقې مومې ظرفیت (Mue) په جدول کې په 1 کې ښودل شوی. د اندازې شوي موم مومې ظرفیت (Mue) او د منحني (φ) محاسبه کولو فارمول (3) له مخې په 6 شکل کې د M-φ وکر کیدی شي. پلان شوید M = 0.2Mue28 لپاره، ابتدايي سختۍ Kie د اړونده شین کږه سختۍ په توګه ګڼل کیږي.کله چې M = 0.6Mue وي، د کاري مرحلې د زنګون سختۍ (Kse) د اړونده سیکټ د ټیکاو سختۍ ته ټاکل شوی و.
دا د bending moment curvature curve څخه لیدل کیدی شي چې د منحل کیدو شیبه او منحل په لچک لرونکي مرحله کې د پام وړ خطي وده کوي.د منحنی شیبې د ودې کچه په ښکاره ډول د منحل کیدو په پرتله لوړه ده.کله چې د منحل کولو شیبه M 0.2Mue وي، نمونه د لچک وړ حد مرحلې ته رسیږي.لکه څنګه چې بار زیاتیږي، نمونه د پلاستیکي تخریب څخه تیریږي او د elastoplastic مرحلې ته تیریږي.د 0.7-0.8 Mue سره مساوي M د زښتې شیبې سره، د فولاد پایپ به په بدیل سره د تشنج زون او د کمپریشن زون کې خراب شي.په ورته وخت کې، د نمونې Mf منحنی د انفلیکشن نقطې په توګه ځان ښکاره کول پیل کوي او په غیر خطي توګه وده کوي، کوم چې د فولادو پایپ او د ربړ کانکریټ کور ګډ اغیز زیاتوي.کله چې M د Mue سره مساوي وي، نمونه د پلاستيکي سختۍ مرحلې ته ننوځي، د نمونې انعطاف او منحل کیدو سره په چټکۍ سره وده کوي، پداسې حال کې چې د منحل شیبه ورو ورو وده کوي.
په انځر.7 د هرې نمونې لپاره د ځړولو شیبې (M) په مقابل کې فشار (ε) ښیي.د نمونې د منځنۍ دورې پورتنۍ برخه د فشار لاندې ده، او ښکته برخه د فشار لاندې ده.د "1" او "2" په نښه شوي فشار ګیجونه د ازموینې ټوټې په پورتنۍ برخه کې موقعیت لري، د فشار ګیجونه چې د "3" نښه شوي د نمونې په مینځ کې موقعیت لري، او د فشار ګیجونه په "4" او "5" نښه شوي."د ازموینې نمونې لاندې موقعیت لري.د نمونې لاندینۍ برخه په 2 شکل کې ښودل شوې. د 7 شکل څخه دا لیدل کیدی شي چې د بارولو په لومړي مرحله کې، د تنفس زون او د عنصر د کمپریشن زون کې اوږدوالی خرابوالی خورا نږدې دی، او اختلاطات تقریبا خطي دي.په منځنۍ برخه کې، د اوږدوالي تخریب یو څه زیاتوالی دی، مګر د دې زیاتوالی اندازه لږه ده. وروسته، د تشنج زون کې د ربړ کانکریټ درزیږي. ځکه چې د تشنج زون کې د فولادو پایپ یوازې د ځواک مقاومت ته اړتیا لري، او د کمپریشن په زون کې د ربړ کانکریټ او فولاد پایپ یو بل سره بار بار کوي، د عنصر د تشنج زون کې خرابوالی د خرابۍ څخه ډیر دی لکه څنګه چې بار ډیریږي، خرابوالی د فولاد د حاصل قوت څخه ډیریږي، او د فولاد پایپ داخلیږي. د elastoplastic مرحله. د نمونې د فشار د زیاتوالي کچه د زنګ وهلو شیبې څخه د پام وړ لوړه وه، او د پلاستيک زون بشپړ کراس برخې ته وده ورکول پیل کړل.
د هرې نمونې لپاره M-um curves په 8 شکل کې ښودل شوي. په انځر کې.8، ټول M-um منحنی د دودیز CFST غړو 22,27 په څیر ورته رجحان تعقیبوي.په هر حالت کې، د M-um منحني په ابتدايي مرحله کې یو لچک لرونکي غبرګون ښیې، وروسته له دې چې د کمیدو سختۍ سره یو غیر متزلزل چلند وي، تر هغه چې اعظمي د منلو وړ موقې ته په تدریجي ډول ورسیږي.په هرصورت، د مختلف ازموینې پیرامیټونو له امله، د M-um منحنی یو څه توپیر لري.د انعطاف شیبه د 3 څخه تر 5 پورې د پوټکي څخه تر مینځ تناسب لپاره په انځر کې ښودل شوي.8a.د نمونې SB2 (د شییر فکتور λ = 4) د منلو وړ موډل ظرفیت د نمونې SB1 (λ = 5) په پرتله 6.57٪ کم دی، او د نمونې SB3 (λ = 3) د بیلولو وړتیا د SB2 نمونې څخه ډیر دی. (λ = 4) 3.76٪.په عموم کې ، لکه څنګه چې د شین څخه تر مینځ تناسب ډیریږي ، د منلو وړ شیبه کې د بدلون رجحان څرګند ندی.د M-um وکر داسې نه بریښي چې د شین څخه تر سپان تناسب پورې تړاو ولري.دا د هغه څه سره مطابقت لري چې Lu او Kennedy25 د CFST بیمونو لپاره د 1.03 څخه تر 5.05 پورې د شین څخه تر سپان تناسب سره مشاهده کړي.د CFST غړو لپاره یو احتمالي دلیل دا دی چې د مختلف span shear ratios کې، د کانکریټ کور او فولادو پایپونو ترمنځ د ځواک لیږد میکانیزم تقریبا یو شان دی، کوم چې د قوي کانکریټ غړو په څیر څرګند ندی 25.
له انځر څخه.8b ښیې چې د نمونو SB4 (r = 10٪) او SB1 (r = 20٪) د برداشت ظرفیت د دودیز نمونې CFST SB5 (r = 0) په پرتله یو څه لوړ یا ټیټ دی ، او 3.15 سلنه ډیر شوی او کم شوی. ۱.۵۷ سلنه.په هرصورت، د نمونو SB4 او SB1 ابتدايي ضعف سختۍ (Kie) د نمونې SB5 په پرتله د پام وړ لوړ دی، چې په ترتیب سره 19.03٪ او 18.11٪ دي.په عملیاتي پړاو کې د نمونو SB4 او SB1 د موړ سختوالی (Kse) په ترتیب سره د نمونې SB5 په پرتله 8.16% او 7.53% لوړ دی.دوی ښیي چې د ربړ بدیل نرخ د خړوبولو وړتیا باندې لږ اغیزه لري، مګر د RuCFST نمونو د ضعیف سختوالي باندې لوی اغیزه لري.دا کیدای شي د دې حقیقت له امله وي چې د RuCFST په نمونو کې د ربړ کانکریټ پلاستیکیت د دودیزو CFST نمونو کې د طبیعي کانکریټ پلاستيکیت څخه لوړ دی.په عموم کې، په طبیعي کانکریټو کې درزونه او درزونه د ربړ شوي کانکریټو په پرتله مخکې خپریږي.د بیس کانکریټ د عادي ناکامۍ حالت (4 شکل) څخه، د نمونې SB5 (طبیعي کانکریټ) درزونه د نمونې SB1 (ربر کانکریټ) په پرتله لوی او سخت دي.دا ممکن د SB5 طبیعي کانکریټ نمونې په پرتله د SB1 ​​تقویه شوي کانکریټ نمونې لپاره د فولادو پایپونو لخوا چمتو شوي لوړ محدودیت کې مرسته وکړي.د Durate16 مطالعه هم ورته پایلې ته رسیدلې.
له انځر څخه.8c ښیي چې د RuCFST عنصر د فولادو پایپ عنصر په پرتله ښه موډل وړتیا او نرمښت لري.د RuCFST (r = 20٪) څخه د نمونې SB1 د ضخامت قوت د خالي فولادو پایپ څخه د نمونې SB6 په پرتله 68.90٪ لوړ دی، او د نمونې SB1 د عملیاتو (Kse) په مرحله کې د ابتدايي ضخامت سختی (Kie) او ضعیف سختی په ترتیب سره 40.52٪ دي.، کوم چې د نمونې SB6 څخه لوړ دی، 16.88٪ لوړ و.د فولادو پایپ او ربړ شوي کانکریټ کور ګډ عمل د مرکب عنصر انعطاف وړ ظرفیت او سختۍ زیاتوي.د RuCFST عناصر د ښه نرموالي نمونې نندارې ته وړاندې کوي کله چې د خالص خښتو بارونو تابع وي.
د نتیجې د ختلو شېبې د اوسني ډیزاین معیارونو کې مشخص شوي د زوال شیانو سره پرتله شوي لکه د جاپاني قواعدو AIJ (2008) 30، برتانوي قواعد BS5400 (2005) 31، اروپایي قواعد EC4 (2005) 32 او چینایي قواعد GB50936 (2014) 33. (Muc) د تجربی بینډنګ شیبې ته (Mue) په 4 جدول کې ورکړل شوی او په انځر کې وړاندې شوی.9. د AIJ (2008)، BS5400 (2005) او GB50936 (2014) محاسبه شوي ارزښتونه په ترتیب سره د اوسط تجربوي ارزښتونو په پرتله 19٪، 13.2٪ او 19.4٪ ټیټ دي.د EC4 (2005) لخوا محاسبه شوي د موډل شیبه د اوسط ازموینې ارزښت څخه 7٪ ټیټه ده، کوم چې ترټولو نږدې دی.
د خالص خښتو لاندې د RuCFST عناصرو میخانیکي ملکیتونه په تجربوي ډول تحقیق شوي.د څیړنې پر بنسټ، لاندې پایلې ترلاسه کیدی شي.
د RuCFST ازمول شوي غړو د دودیز CFST نمونو ته ورته چلند ښودلی.د خالي فولادو پایپ نمونو استثنا سره، د RuCFST او CFST نمونې د ربړ کانکریټ او کانکریټ ډکولو له امله ښه نرمښت لري.
د وریښمو نسبت د 3 څخه تر 5 پورې توپیر لري چې په ازمول شوي شیبه او د زښت سختوالي باندې لږ تاثیر لري.د ربړ بدلولو نرخ په عملي ډول د نمونې په مقاومت باندې د بیلیدو شیبې باندې هیڅ اغیزه نلري ، مګر دا د نمونې د زښت سختوالي باندې یو څه اغیزه لري.د نمونې SB1 ابتدايي انعطاف وړ سختوالی د 10٪ د ربړ بدلیدونکي تناسب سره 19.03٪ د دودیز نمونې CFST SB5 څخه لوړ دی.یوروکوډ EC4 (2005) د RuCFST عناصرو د وروستي موڑنے ظرفیت دقیق ارزونې ته اجازه ورکوي.په بیس کانکریټ کې د ربړ اضافه کول د کانکریټ ټوټه ټوټه کیدو ته وده ورکوي، کنفوسین عناصرو ته ښه سختۍ ورکوي.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP او Yu, ZV د مستطیل برخې د فولادو ټیوبلر کالمونو ګډ عمل په ټرانسورس شیر کې د کانکریټ څخه ډک شوی.جوړښتکانکریټ 22، 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
خان، LH، Ren، QX، او Li، W. د کانکریټ څخه ډک فولادو پایپ (CFST) ازموینه د مخ، مخروطي، او لنډ STS کالمونو سره.J. ساختماني.د فولادو ټانک 66، 1186-1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS د زلزلې ازموینې او د فعالیت شاخص مطالعات د ریسایکل شوي خالي بلاک دیوالونو څخه ډک شوي د ری سائیکل شوي مجموعي فولادو ټیوبلر چوکاټ څخه.جوړښتکانکریټ 22، 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte، APK et al.د ربړ کانکریټ څخه ډک د لنډ فولادو پایپونو تجربه او ډیزاین.پروژهجوړښت112، 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK په هند کې د COVID 19 د خطر نوي تحلیل، د اقلیم او ټولنیز-اقتصادي فکتورونو په پام کې نیولو سره.ټیکنالوژي.وړاندوینهټولنهخلاص167، 120679 (2021).
کمار، این، پونیا، وی، ګپتا، بی او ګویل، ایم کی د خطر ارزونې نوی سیسټم او د اقلیم بدلون د مهمو زیربناوو مقاومت.ټیکنالوژي.وړاندوینهټولنهخلاص165، 120532 (2021).
Liang, Q او Fragomeni, S. د محوري بار کولو لاندې د کانکریټ څخه ډک فولادو پایپونو لنډ ګردي کالمونو غیر خطي تحلیل.J. ساختماني.د فولادو قرارداد 65، 2186-2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. and Lam, D. د دودیز او لوړ ځواک لرونکي کانکریټ څخه ډک ګردي سټب کالمونو چلند چې د فولادو پایپونو څخه جوړ شوي.J. ساختماني.د فولادو ټانک 62، 706-715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
هوانګ، Y. et al.د لوړ ځواک لرونکي یخ جوړ شوي قوي کانکریټ مستطیل نلیوال کالمونو د eccentric کمپریشن ځانګړتیاو تجربوي څیړنه.J. Huaqiao پوهنتون (2019).
یانګ، YF او خان، LH د لنډو کانکریټو ډک فولادو پایپ (CFST) کالمونو سره د محلي محلي فشار لاندې چلند.پتلی دیوال جوړول.۴۹، ۳۷۹-۳۹۵.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL او کاسټرو, JM د اوسپنې ټیوبلر بیم کالم د سایکلیک ځانګړتیاو تجربه ارزونه د کانکریټ څخه ډکه د اوکټاګونل کراس برخې سره.پروژهجوړښت180، 544-560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH او Hicks, S. د کانکریټ څخه ډک د سرکلر فولادو پایپونو د قوي ځانګړنو بیاکتنه د monotonic خالص بیلنګ لاندې.J. ساختماني.د فولادو ټانک 158، 460-474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy، C. د سټرینګ تشنج موډل او د ګردي CFST انعطاف وړ سختۍ په کنډک کې.داخلي J. فولاد جوړښت.19، 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
لیو، یو.H. and Li, L. د ربړ کانکریټ مربع فولادو پایپونو لنډ کالمونو میخانیکي ځانګړتیاوې د محوري بار لاندې.J. شمال ختیځ.پوهنتون (۲۰۱۱).
Duarte، APK et al.د سایکلیک بار کولو [J] جوړښت لاندې د لنډ فولادو پایپونو سره د ربړ کانکریټ تجربې مطالعات.جوړښت136، 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW او Chongfeng, HE د ربړ کانکریټ څخه ډک د ګردي فولادو پایپونو د محوري کمپریشن ځانګړتیاو تجربه مطالعه.کانکریټ (2016).
Gao, K. او Zhou, J. د مربع پتلی دیوال لرونکي فولادو پایپ کالمونو محوری کمپریشن ازموینه.د هوبي پوهنتون د ټیکنالوژۍ ژورنال.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, او Wang E. د لوړې تودوخې سره مخ کیدو وروسته د لنډ مستطیل قوي کانکریټ کالمونو تجربه مطالعه.کانکریټ 362، 42–45 (2019).
جيانګ، ټي.، ليانګ، جي، ژانګ، جي او وانګ، E. د لوړې تودوخې سره د مخامخ کيدو وروسته د محوري کمپريشن لاندې د ګردي ربړ کانکريټ ډک فولادو نلونو کالمونو تجربوي مطالعه.کانکریټ (2019).
د پټېل ​​VI محاسبه د غیر محیطي ډول بار شوي لنډ فولادو ټیوبلر بیم کالمونو محاسبه چې په ګردي پای کې له کانکریټ ډک وي.پروژهجوړښت205، 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH او Zhao, SL د کانکریټو څخه ډک د ګردي پتلی دیوال لرونکي فولادو پایپونو د خړوبولو چلند تحلیل.پتلی دیوال جوړول.۴۷، ۳۴۶–۳۵۸.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS او Hunaiti Yu.M.د فولادو پایپونو د ملکیتونو تجربوي مطالعه چې د ربړ پوډر لرونکي کانکریټ څخه ډک شوي.J. ساختماني.د فولادو ټانک 122، 251-260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. د فلزي موادو لپاره د نورمال تودوخې تناسلي ازموینې میتود (د چین آرکیټیکچر او د ودانۍ مطبوعات، 2010).